Eskerrik asko Nature.com bisitatzeagatik.CSS laguntza mugatua duen arakatzailearen bertsioa erabiltzen ari zara.Esperientzia onena lortzeko, eguneratutako arakatzailea erabiltzea gomendatzen dugu (edo Internet Explorer-en bateragarritasun modua desgaitzea).Horrez gain, etengabeko laguntza bermatzeko, gunea estilorik eta JavaScript gabe erakusten dugu.
Hiru diapositibako karrusel bat bistaratzen du aldi berean.Erabili Aurrekoa eta Hurrengoa botoiak aldi berean hiru diapositibatik mugitzeko, edo erabili amaierako graduatzaile-botoiak hiru diapositibatik aldi berean mugitzeko.
Gomazko hormigoizko altzairuzko hodi (RuCFST) lau elementu, hormigoizko altzairuzko hodi bat (CFST) elementu bat eta hutsik dagoen elementu bat tolestu baldintza hutsetan probatu ziren.Parametro nagusiak ebakidura-erlazioa (λ) 3tik 5era eta kautxuaren ordezkapen-erlazioa (r) %10etik %20ra dira.Momentu flexio-deformazio kurba, flexio-momentu-desflexio kurba eta makurtze-momentu-kurba kurba lortzen dira.Gomazko nukleoa duen hormigoia suntsitzeko modua aztertu da.Emaitzek erakusten dute RuCFST kideen hutsegite mota bihurgune hutsa dela.Gomazko hormigoiaren pitzadurak uniformeki eta neurriz banatzen dira, eta nukleoko hormigoia gomaz betetzeak pitzadurak garatzea eragozten du.Ebakidura-tarte erlazioak eragin txikia izan zuen saiakuntzako proben portaeran.Kautxuaren ordezkapen-tasak eragin txikia du tolestura-momentu bat jasateko gaitasunean, baina nolabaiteko eragina du laginaren tolestura-zurruntasunean.Gomazko hormigoiz bete ondoren, altzairuzko hodi huts bateko laginekin alderatuta, toleste-gaitasuna eta toleste-zurruntasuna hobetzen dira.
Errendimendu sismiko ona eta karga-ahalmen handia direla eta, hormigoi armatuzko hodi-egitura tradizionalak (CFST) oso erabiliak dira ingeniaritza praktika modernoan1,2,3.Gomazko hormigoi mota berri gisa, gomazko partikulak agregakin naturalak partzialki ordezkatzeko erabiltzen dira.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) egiturak altzairuzko hodiak gomazko hormigoiz betez sortzen dira egitura konposatuen harikortasuna eta energia-eraginkortasuna areagotzeko4.CFST-ko kideen errendimendu bikaina aprobetxatzeaz gain, goma-hondakinak modu eraginkorrean erabiltzen ditu, ekonomia zirkular berdearen garapen-beharrak asetzen dituena5,6.
Azken urteotan, CFST-ko kide tradizionalen portaera karga axialean7,8, karga axiala-momentua elkarrekintza9,10,11 eta tolestura hutsa12,13,14 sakon aztertu da.Emaitzek erakusten dute CFST zutabeen eta habeen toleste-ahalmena, zurruntasuna, harikortasuna eta energia xahutzeko ahalmena hobetzen direla hormigoizko barruko betelanarekin eta haustura-harikortasun ona erakusten dutela.
Gaur egun, ikertzaile batzuek RuCFST zutabeen portaera eta errendimendua aztertu dute karga axial konbinatuen pean.Liu-k eta Liang15-ek hainbat esperimentu egin zituzten RuCFST zutabe laburretan, eta CFST zutabeekin alderatuta, karga-ahalmena eta zurruntasuna gutxitu egin ziren kautxuaren ordezkapen-maila eta gomazko partikulen tamaina handitzean, harikortasuna handitu zen bitartean.Duarte4,16 RuCFST zutabe labur batzuk probatu zituen eta RuCFST zutabeak harikorragoak zirela erakutsi zuen, goma handituz gero.Liang17 eta Gao18-k RuCFST tapoi leun eta meheen propietateetan ere antzeko emaitzak eman zituzten.Gu et al.19 eta Jiang et al.20 RuCFST elementuen karga-ahalmena aztertu zuten tenperatura altuan.Emaitzek erakutsi zuten kautxua gehitzeak egituraren harikortasuna handitu zuela.Tenperatura igotzen den heinean, errodamendu-ahalmena apur bat gutxitzen da hasieran.Patel21-ek CFST habe laburren eta mutur biribilak dituzten zutabeen konpresio- eta malgutasun-portaera aztertu zuen karga axial eta uniaxialaren pean.Modelizazio konputazionalak eta analisi parametrikoak frogatzen dute zuntzetan oinarritutako simulazio-estrategiek RCFST laburren errendimendua zehaztasunez azter dezaketela.Malgutasuna handitzen da aspektu-erlazioarekin, altzairuaren eta hormigoiaren erresistentziarekin, eta murrizten da sakoneraren eta lodieraren arteko erlazioarekin.Oro har, RuCFST zutabe laburrak CFST zutabeen antzera jokatzen dute eta CFST zutabeek baino malguagoak dira.
Goiko berrikuspenetik ikus daiteke RuCFST zutabeak hobetzen direla CFST zutabeen oinarriko hormigoizko gomazko gehigarriak behar bezala erabili ondoren.Karga axialik ez dagoenez, tolestura garbia zutabe-habearen mutur batean gertatzen da.Izan ere, RuCFST-ren tolesdura-ezaugarriak karga axialaren ezaugarrietatik independenteak dira22.Ingeniaritza praktikoan, RuCFST egiturak sarritan makurtze-momentuko kargak jasaten dituzte.Bere tolesdura-propietate hutsen azterketak RuCFST elementuen deformazio- eta hutsegite-moduak zehazten laguntzen du ekintza sismikoan23.RuCFST egituretarako, beharrezkoa da RuCFST elementuen toleste-propietate hutsak aztertzea.
Ildo horretan, sei lagin probatu ziren kurbatu hutsezko altzairuzko tutu karratuen elementuen propietate mekanikoak aztertzeko.Artikulu hau gainerako honela antolatuta dago.Lehenik eta behin, gomazko betegarriarekin edo ez duten sekzio karratuko sei ale probatu ziren.Behatu lagin bakoitzaren hutsegite-modua proben emaitzei begira.Bigarrenik, RuCFST elementuen errendimendua tolestu hutsean aztertu zen, eta 3-5eko ebakidura-eremuaren eta % 10-20ko kautxuaren ordezkapen-erlazioaren eragina RuCFSTren egiturazko propietateetan eztabaidatu zen.Azkenik, RuCFST elementuen eta CFST elementu tradizionalen arteko karga-gaitasunaren eta tolestura-zurruntasunaren aldeak alderatzen dira.
CFST sei ale osatu ziren, lau gomazko hormigoiz beteta, bat hormigoi arruntez beteta, eta seigarrena hutsik zegoen.Kautxuaren aldaketa-tasa (r) eta span-ebakidura-erlazioaren (λ) ondorioak eztabaidatzen dira.Laginaren parametro nagusiak 1. taulan ematen dira. T hizkiak hodiaren lodiera adierazten du, B laginaren alboaren luzera da, L laginaren altuera, Mue neurtutako toleste-ahalmena, Kie hasierakoa da. tolestura zurruntasuna, Kse zerbitzuan tolestura zurruntasuna da.eszena.
RuCFST alea binaka soldatutako altzairuzko lau xaflarekin fabrikatu zen, altzairuzko hodi karratu huts bat osatzeko, eta gero hormigoiz bete zen.10 mm-ko lodierako altzairuzko plaka bat soldatzen da laginaren mutur bakoitzean.Altzairuaren propietate mekanikoak 2. taulan ageri dira. Txinako GB/T228-201024 estandarraren arabera, altzairuzko hodi baten trakzio-ersistentzia (fu) eta erresistentzia (fy) trakzio-proba estandar baten bidez zehazten dira.Testen emaitzak 260 MPa eta 350 MPa dira, hurrenez hurren.Elastikotasun modulua (Es) 176 GPa da, eta altzairuaren Poisson-en erlazioa (ν) 0,3.
Saiakuntzan, erreferentziako hormigoiaren konpresio-erresistentzia (fcu) 28. egunean 40 MPa-tan kalkulatu zen.3., 4. eta 5. ratioak aurreko 25. erreferentzian oinarrituta aukeratu ziren, honek txandakako transmisioan arazoren bat ager baitezake.Bi kautxuaren ordezkapen-tasa %10eko eta %20ko harea ordezkatzen dute hormigoi-nahastean.Ikerketa honetan, Tianyu Zementu Plantako pneumatikoen gomazko hautsa (Tianyu marka Txinan) erabili zen.Kautxuaren partikulen tamaina 1-2 mm-koa da.3. taulak gomazko hormigoiaren eta nahasteen arteko erlazioa erakusten du.Gomazko hormigoi mota bakoitzerako, 150 mm-ko alboko hiru kubo bota eta ondu dira arauek agindutako proba baldintzetan.Nahasketan erabilitako harea harea silizeoa da eta agregatu lodia Shenyang hirian, Txinako ipar-ekialdean, harri karbonatozkoa da.28 eguneko konpresio-erresistentzia kubikoa (fcu), konpresio-erresistentzia prismatikoa (fc') eta elastikotasun-modulua (Ec) hainbat kautxuaren ordezkapen-ratioetarako (% 10 eta % 20) 3. taulan ageri dira. GB50081-201926 estandarra ezartzea.
Proba-proiektu guztiak 600 kN-ko indarra duen zilindro hidrauliko batekin probatzen dira.Kargatzean, bi indar kontzentratu simetrikoki aplikatzen dira lau puntuko tolestura-saiakuntza-postuan eta, ondoren, laginaren gainean banatzen dira.Deformazioa bost deformazio-neurgailuren bidez neurtzen da lagin-azalera bakoitzean.Desbideratzea 1 eta 2. irudietan ageri diren hiru desplazamendu-sentsore erabiliz ikusten da. 1 eta 2.
Probak aurrekarga sistema bat erabili zuen.Kargatu 2kN/s-ko abiaduran, gero pausatu 10kN-ko karga batean, egiaztatu erreminta eta karga-zelula lan-egoera normaletan dauden.Banda elastikoan, karga-gehikuntza bakoitza aurreikusitako gailurraren kargaren hamarren bat baino gutxiagori aplikatzen zaio.Altzairuzko hodia higatzen denean, aplikatutako karga aurreikusitako karga gorenaren hamabosten bat baino txikiagoa da.Eutsi bi minutuz karga-maila bakoitza aplikatu ondoren karga-fasean.Lagina hutsera hurbiltzen den heinean, etengabeko karga-tasa moteldu egiten da.Karga axiala azken kargaren % 50 baino gutxiagora iristen denean edo laginaren gainean kalte nabaria aurkitzen denean, karga amaitu egiten da.
Proba-lagin guztien suntsiketak harikortasun ona erakutsi zuen.Probaren altzairuzko hodiaren trakzio-eremuan ez da trakzio-arraildura nabaririk aurkitu.Irudian altzairuzko hodien kalte mota tipikoak agertzen dira.3. SB1 lagina adibide gisa hartuta, kargaren hasierako fasean flexio-momentua 18 kN m baino txikiagoa denean, SB1 lagina fase elastikoan dago ageriko deformaziorik gabe, eta neurtutako makurtze-momentuaren hazkunde-tasa baino handiagoa da. kurbaduraren gehikuntza-tasa.Ondoren, trakzio eremuko altzairuzko hodia deformagarria da eta fase elastiko-plastikora pasatzen da.Makurdura-momentua 26 kNm ingurura iristen denean, hedapen ertaineko altzairuaren konpresio-eremua zabaltzen hasten da.Edema pixkanaka garatzen da karga handitu ahala.Karga-desflexio kurba ez da murrizten karga bere puntu gorenera iritsi arte.
Esperimentua amaitu ondoren, SB1 (RuCFST) eta SB5 (CFST) laginak moztu ziren oinarrizko hormigoiaren hutsegite modua argiago ikusteko, 4. Irudian ikusten den bezala. 4. Irudian ikus daiteke laginaren pitzadurak direla. SB1 uniformeki eta gutxitan banatzen dira oinarrizko hormigoian, eta haien arteko distantzia 10 eta 15 cm artekoa da.SB5 lagineko pitzaduraren arteko distantzia 5 eta 8 cm artekoa da, pitzadurak irregularrak eta agerikoak dira.Gainera, SB5 lagineko pitzadurak tentsio-eremutik konpresio-eremuraino 90° inguru hedatzen dira eta sekzioaren altueraren 3/4 ingururaino garatzen dira.SB1 lagineko hormigoizko pitzadura nagusiak SB5 laginean baino txikiagoak eta maiztasun txikiagoak dira.Harea gomaz ordezkatzeak, neurri batean, hormigoian pitzadurak garatzea ekidi dezake.
irudian.5. irudiak desbideraketaren banaketa erakusten du ale bakoitzaren luzeran.Lerro sendoa proben deflexio-kurba da eta puntu-lerroa uhin erdi sinusoidala.irudetatik.5. irudiak erakusten du hagaxka deflexio-kurba bat datorrela hasierako karga-uhin-erdiko kurba sinusoidalarekin.Karga handitzen den heinean, deflexio-kurba apur bat aldentzen da uhin-erdi kurba sinusoidaletik.Oro har, kargatzean, lagin guztien deflexio-kurbak neurketa-puntu bakoitzean kurba erdi-sinusoidal simetriko bat dira.
Makurdura hutsean RuCFST elementuen desbideratzeak uhin erdiko kurba sinusoidal bati jarraitzen dionez, tolestearen ekuazioa honela adieraz daiteke:
Zuntzaren tentsio maximoa 0,01 denean, benetako aplikazio-baldintzak kontuan hartuta, dagokion makurdura-momentua elementuaren azken makurdura-momentuaren ahalmen gisa zehazten da27.Horrela zehazten den flexio-momentuaren ahalmen neurtua (Mue) 1. taulan ageri da. Neurtutako momentu makurtzaileen ahalmenaren (Mue) eta kurbadura (φ) kalkulatzeko (3) formularen arabera, 6. irudiko M-φ kurba izan daiteke. trazatua.M = 0,2Mue28-rako, Kie hasierako zurruntasuna dagokion ebakidura-tolestura-zurruntasuntzat hartzen da.M = 0,6Mue denean, lan-etapako toleste-zurruntasuna (Kse) dagokion toleste-zurruntasun sekantuan ezarri zen.
Makurdura-momentuaren kurba-kurbatik ikus daiteke makurdura-momentua eta kurbadura nabarmen handitzen direla etapa elastikoan.Makurdura-momentuaren hazkunde-tasa kurbadurarena baino handiagoa da argi eta garbi.M flexio-momentua 0,2Mue denean, alea muga elastikora iristen da.Karga handitu ahala, laginak deformazio plastikoa jasaten du eta etapa elastoplastikora pasatzen da.M flexio-momentua 0,7-0,8 Mue-ren berdinarekin, altzairuzko hodia tentsio eremuan eta konpresio eremuan deformatuko da txandaka.Aldi berean, laginaren Mf kurba inflexio-puntu gisa agertzen hasten da eta ez-linealki hazten da, eta horrek altzairuzko hodiaren eta gomazko hormigoiaren nukleoaren efektu konbinatua hobetzen du.M Mue-ren berdina denean, alea plastikozko gogortze fasean sartzen da, laginaren desbideraketa eta kurbadura azkar handituz, makurdura-momentua poliki-poliki handitzen den bitartean.
irudian.7. irudian makurtze-momentuaren (M) eta deformazioaren (ε) kurbak erakusten dira lagin bakoitzeko.Laginaren erdialdeko tartearen goiko aldea konpresiopean dago eta beheko aldea tentsiopean."1" eta "2" markatutako deformazio-neurgailuak probaren goiko aldean daude, "3" markatutako deformazio-neurgailuak laginaren erdian eta "4" eta "5" markatutako deformazio-neurgailuak.” proba-laginaren azpian kokatzen dira.Laginaren beheko aldea 2. irudian ageri da. 7. iruditik ikus daiteke kargaren hasierako fasean, tentsio-eremuan eta elementuaren konpresio-eremuan luzetarako deformazioak oso hurbil daudela, eta deformazioak gutxi gorabehera linealak dira.Erdiko zatian, luzetarako deformazio apur bat handitzen da, baina handitze horren magnitudea txikia da.Ondoren, tentsio-eremuko gomazko hormigoia pitzatu egin da.Tentsio-eremuko altzairuzko hodiak indarra bakarrik jasan behar duelako, eta Konpresio eremuko kautxuzko hormigoiak eta altzairuzko hodiak karga elkarrekin jasaten dute, elementuaren tentsio-eremuan deformazioa handiagoa da Karga handitzen den heinean, deformazioek altzairuaren erresistentzia gainditzen dute eta altzairuzko hodiak sartzen dira. etapa elastoplastikoa.Laginaren tentsioaren gehikuntza-tasa toleste-momentua baino nabarmen handiagoa izan zen, eta eremu plastikoa zeharkako sekzio osora garatzen hasi zen.
Lagin bakoitzaren M-um kurbak 8. Irudian ageri dira. Irudian.8, M-um kurba guztiek CFST kide tradizionalen joera bera jarraitzen dute22,27.Kasu bakoitzean, M-um kurbek erantzun elastikoa erakusten dute hasierako fasean, eta ondoren zurruntasun txikiagoko portaera ez-elastiko bat agertzen da, pixkanaka-pixkanaka onartzen den makurtze-momentu maximora iritsi arte.Hala ere, proba-parametro desberdinak direla eta, M-um kurbak zertxobait desberdinak dira.3tik 5era arteko ebakidura-tarte erlazioen deflexio-momentua irudian ageri da.8a.SB2 laginaren (ebakidura-faktorea λ = 4) toleste-ahalmena onartzen den SB1 laginarena baino % 6,57 txikiagoa da (λ = 5), eta SB3 laginaren (λ = 3) tolestura-momentuaren gaitasuna SB2 laginarena baino handiagoa da. (λ = 4) % 3,76.Orokorrean esanda, ebakidura-tarte erlazioa handitzen den heinean, momentu onargarriaren aldaketaren joera ez da nabaria.M-um kurba ez dirudi ebakidura-espazio erlazioarekin erlazionatuta dagoenik.Hau bat dator Lu eta Kennedy25-ek 1,03 eta 5,05 arteko ebakidura-tarte erlazioak dituzten CFST habeetan ikusitakoarekin.CFST kideen arrazoi posible bat hauxe da: ebakidura-erlazio desberdinetan, hormigoizko nukleoaren eta altzairuzko hodien arteko indarraren transmisio-mekanismoa ia berdina dela, eta hori ez da hormigoi armatuzko kideentzat bezain agerikoa25.
irudetatik.8b-k erakusten du SB4 (r = % 10) eta SB1 (r = % 20) laginen karga-ahalmena CFST SB5 lagin tradizionalarena (r = 0) baino apur bat handiagoa edo txikiagoa dela eta ehuneko 3,15 handitu eta gutxitu egin dela. ehuneko 1,57.Hala ere, SB4 eta SB1 laginen hasierako tolestura-zurruntasuna (Kie) SB5 laginarena baino nabarmen handiagoa da, %19,03 eta %18,11 dira, hurrenez hurren.Funtzionamendu fasean SB4 eta SB1 laginen tolestura-zurruntasuna (Kse) SB5 laginarena baino % 8,16 eta % 7,53 handiagoa da, hurrenez hurren.Erakusten dute kautxuaren ordezkapen-tasak eragin txikia duela toleste-gaitasunean, baina eragin handia duela RuCFST aleen tolestura-zurruntasunean.Hau izan daiteke RuCFST laginetako gomazko hormigoiaren plastikotasuna CFST lagin konbentzionaletako hormigoi naturalaren plastikotasuna baino handiagoa dela.Oro har, hormigoi naturalean pitzadurak eta pitzadurak gomazko hormigoian baino lehenago hasten dira hedatzen29.Oinarrizko hormigoiaren hutsegite-modu tipikotik (4. irudia), SB5 laginaren (hormigoi naturala) pitzadurak SB1 laginaren (gomazko hormigoia) baino handiagoak eta trinkoagoak dira.Horrek SB1 Hormigoi Armatuzko laginaren altzairuzko hodiek eskaintzen duten murrizketa handiagoan lagundu dezake SB5 Hormigoi Naturalaren laginarekin alderatuta.Durate16 ikerketak ere antzeko ondorioak atera zituen.
irudetatik.8c-k erakusten du RuCFST elementuak altzairu hutsezko hodiaren elementuak baino toleste-gaitasun eta harikortasun hobea dituela.RuCFST-ko SB1 laginaren tolestura-indarra (r=% 20) altzairuzko hodi hutsaren SB6 laginarena baino % 68,90 handiagoa da, eta SB1 laginaren hasierako tolestura-zurruntasuna (Kie) eta tolestura-zurruntasuna (Kse) eragiketa fasean. %40,52 dira hurrenez hurren.SB6 lagina baino handiagoa dena, % 16,88 handiagoa izan zen.Altzairuzko hodiaren eta gomazko hormigoiaren nukleoaren ekintza konbinatuak elementu konposatuaren malgutasun-gaitasuna eta zurruntasuna areagotzen ditu.RuCFST elementuek harikortasun onak erakusten dituzte tolestura-karga hutsak jasaten dituztenean.
Ondorioz, egungo diseinu-arauetan zehazten diren makurdura-momentuak alderatu ziren, hala nola Japoniako arauak AIJ (2008) 30, Britainiar arauak BS5400 (2005) 31, Europako arauak EC4 (2005) 32 eta Txinako arauak GB50936 (2014) 33. (Muc) flexio-momentu esperimentalari (Mue) 4. taulan ematen da eta irudian aurkezten da.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) eta GB50936 (2014) balio kalkulatuak % 19, % 13,2 eta % 19,4 baxuagoak dira batez besteko balio esperimentalak baino, hurrenez hurren.EC4-k (2005) kalkulatutako makurdura-momentua probaren batez besteko balioaren %7 azpitik dago, hau da, hurbilen dagoena.
Makurdura hutsean dauden RuCFST elementuen propietate mekanikoak esperimentalki ikertzen dira.Ikerketan oinarrituta, honako ondorio hauek atera daitezke.
RuCFST-ko probatutako kideek CFST eredu tradizionalen antzeko portaera izan zuten.Altzairuzko hodi hutsen aleak izan ezik, RuCFST eta CFST probek harikortasun ona dute, gomazko hormigoia eta hormigoia betetzeagatik.
Ebakidura-tarte erlazioa 3tik 5era aldatu zen, probatutako momentuan eta tolestura-zurruntasunean eragin gutxirekin.Kautxuaren ordezkapen-tasak ez du ia eraginik laginaren makurdura-momentuarekiko erresistentzian, baina laginaren toleste-zurruntasunean eragin jakin bat du.SB1 laginaren hasierako zurruntasuna % 10eko kautxuaren ordezkapen erlazioarekin CFST SB5 lagin tradizionalarena baino % 19,03 handiagoa da.Eurocode EC4 (2005) RuCFST elementuen azken toleste-ahalmenaren ebaluazio zehatza ahalbidetzen du.Oinarrizko hormigoiari goma gehitzeak hormigoiaren hauskortasuna hobetzen du, elementu konfuzianoei gogortasun ona emanez.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP eta Yu, ZV Zeharkako ebakiduran hormigoiz betetako sekzio angeluzuzeneko altzairuzko hodi-zutabeen ekintza konbinatua.egitura.Hormigoia 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX eta Li, W. Hormigoiz betetako altzairuzko hodiak (CFST) probak STS zutabe inklinatu, koniko eta laburrekin.J. Eraikuntza.Altzairuzko depositua 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Entsegu sismikoak eta errendimendu-indizearen azterketak birziklatutako altzairuzko hodi-koadro birziklatuz betetako agregatu birziklatutako hormak.egitura.Hormigoia 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Gomazko hormigoiz betetako altzairuzko hodi laburren esperimentua eta diseinua.proiektua.egitura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. eta Gupta, AK Indiako COVID 19aren arrisku-analisi berria, klima eta faktore sozioekonomikoak kontuan hartuta.teknologiak.iragarpena.gizartea.irekita.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Arriskuen ebaluazio sistema berria eta azpiegitura kritikoen klima-aldaketaren erresilientzia.teknologiak.iragarpena.gizartea.irekita.165, 120532 (2021).
Liang, Q eta Fragomeni, S. Axial Loading under Concrete-Filled Steel Hodietako zutabe biribil laburren analisi ez lineala.J. Eraikuntza.Altzairuaren 65. ebazpena, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. eta Lam, D. Altzairuzko hodi trinkoez egindako hormigoiz betetako ohiko eta erresistentzia handiko zutabe biribilen portaera.J. Eraikuntza.Altzairuzko depositua 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Erresistentzia handiko hormigoi armatu hotzean osatutako zutabe hodi angeluzuzenen konpresio-ezaugarri eszentrikoen ikerketa esperimentala.J. Huaqiao Unibertsitatea (2019).
Yang, YF eta Khan, LH Hormigoiz betetako altzairuzko hodi laburren (CFST) zutabeen portaera tokiko konpresio eszentrikopean.Horma meheko eraikuntza.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL eta Castro, JM Sekzio oktogonala duen hormigoiz betetako altzairuzko habe-zutabe hodidun baten ezaugarri ziklikoen ebaluazio esperimentala.proiektua.egitura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH eta Hicks, S. Hormigoiz betetako altzairu zirkular hodien erresistentzia-ezaugarrien berrikuspena toleste huts monotonikoaren azpian.J. Eraikuntza.Altzairuzko depositua 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model and Flexural Stiffness of Round CFST tolesketan.barne J. Altzairuzko egitura.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. eta Li, L. Gomazko hormigoizko altzairuzko tutu karratuen zutabe laburren propietate mekanikoak karga axialean.J. Ipar-ekialdea.Unibertsitatea (2011).
Duarte, APK et al.Karga ziklikoaren pean altzairuzko hodi laburrekin gomazko hormigoiaren azterketa esperimentalak [J] Konposizioa.egitura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW eta Chongfeng, HE Gomazko hormigoiz betetako altzairuzko hodi biribilen konpresio axialaren ezaugarrien azterketa esperimentala.Hormigoia (2016).
Gao, K. eta Zhou, J. Horma mehe karratuen altzairuzko hodi-zutabeen axial konpresio-proba.Hubei Unibertsitateko Teknologia Aldizkaria.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G eta Wang E. Hormigoi armatuzko zutabe angeluzuzen laburren azterketa esperimentala, tenperatura altua jasan ondoren.Hormigoia 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. eta Wang, E. Tenperatura altua jasan ondoren konpresio axialaren azpian gomaz hormigoiz betetako altzairuzko zutabe borobilen azterketa esperimentala.Hormigoia (2019).
Patel VI Hormigoiz betetako mutur biribila duten altzairuzko habe-zutabe laburrak kargatu uniaxialki.proiektua.egitura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH eta Zhao, SL Hormigoiz betetako horma mehe biribilen altzairuzko hodien tolestura-portaeraren analisia.Horma meheko eraikuntza.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS eta Hunaiti Yu.M.Goma-hautsa duten hormigoiz betetako altzairuzko hodien propietateen azterketa esperimentala.J. Eraikuntza.Altzairuzko depositua 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Material metalikoentzako tenperatura normaleko trakzio-probaren metodoa (China Architecture and Building Press, 2010).
Argitalpenaren ordua: 2023-05-05